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旋挖鉆機成孔有著對位準確，成孔垂直度高就位靈活。在安放護筒時可利用護筒驅動器安放，因此下護筒時速度快、偏差小、定位準確; 干法成孔時，成孔時間短，所以泥皮薄、泥漿比重小、護壁效果好，一定程度上增加樁的摩阻力。但灌注樁采用旋挖鉆機成孔的時候往往成樁質量可靠性低，其主要體現(tǐ xiàn)在樁端沉渣厚度比較大，很大程度上影響了樁的承載力。在成樁后對樁身特別是樁底才會用后注漿工藝，可以使得樁端沉渣有效地固結，并且可以有效改善嵌巖段側摩阻力，使得樁的承載力大幅提高，切變形性能得到大幅改善。為驗證后注漿法對樁身承載力及變形性能的影響，我們對某實際工程 6 根樁進行試驗。

試驗采用自平衡法，使用預埋荷載箱。根據樁所在的地層根據場地勘察報告顯示，土層情況如下。

1) 可塑紅黏土 重度平均值（The average value) γ = 17． 9kN/m3; 壓縮模量 Es = 4． 33MPa; 承載力特征值 fak = 170kPa; 黏聚力ck?=27。7kP。

2) 中 風 化 石 灰 巖 樁 端 載 力 特 征 值: qpa =5 000kPa; 承載力特征值: fak = 5 000kPa; 重度平均值:γ = 24． 55kN/m3。

1 后注漿干法成孔灌注樁

沿鋼筋籠均勻布設 3 根鋼管作為注漿管，注漿管與鋼筋 籠 加 強 筋 綁 扎 連 接，注 漿 管 頂 部 高 出 地 面60cm，以利于注漿施工。注漿管綁扎于加勁箍外側，并與鋼筋籠箍筋綁扎，縱筋底部與齊平。混凝土終凝后對注漿管做清水劈通。在樁底注漿中還有 2 個重要作用:

　　①疏通注漿通道;

　　②將沉渣及泥層中的細粒部分壓至注漿范圍(fàn wéi)內; 注漿采用 P·O 42。5 級普通硅酸鹽水泥（材料:粉狀水硬性無機膠凝材料)配制的漿液，水灰比取 0。5 ～ 0。6，注漿時先稀漿后濃漿。注漿壓力達到要求的終壓，并保持終壓 10 ～15min，終壓力為初壓力的 2 ～ 3 倍; 注漿結束后，注漿管端部應采取機械封堵閉漿，閉漿時間一般至少應保持 24 ～ 48h 才能撤離，防止地下水對漿液的局部稀釋，造成漿液固結強度的降低。

2 試驗方法

自平衡法:其檢測原理是將一種特制的加載裝置(荷載箱)，在混凝土(Concrete)澆筑之前和鋼筋籠共同埋入樁內相應的位置( 具體位置根據試驗的不同目的而定) ，將荷載箱的加壓管以及所需的其他測試（TestMeasure)裝置( 位移等) 從樁體引到地面，然后灌注成樁。由加壓泵在地面向荷載箱加壓加載，荷載箱產生上下兩個方向的力，并傳遞（transmission)到樁身。由于樁體自成反力，我們將得到相當于兩個靜載試驗的數據: 荷載箱以上部分，我們獲得反向加載時上部分樁體的相應反應系列參數; 荷載箱以下部分，我們獲得正向加載時下部分樁體的相應反應參數． 通過對加載力與這些參數( 位移等) 之間關系的計算和分析，我們不僅可以獲得樁基承載力，而且可以獲得每層土層的側阻系數、樁的側阻、樁端承力等一系列數據。

3 試驗結果

在進行樁基自平衡檢測時，由于位于荷載箱下部的樁身是向下運動，而位于荷載箱上部的樁身卻是向上運動，這樣不能形成有效的樁基在荷載作用下下沉的現象。因此必須將樁基自平衡檢測所得到的沉降數據轉換為傳統的荷載沉降曲線（Curve）。平衡檢測所得到的沉降數據轉換為傳統的荷載沉降曲線的公式如所示。Q = KQ Q －式中: Q 為傳統靜載樁承載力; Q 為荷載箱上部樁摩阻力( 已扣除上部樁身自重) ; Q －為荷載箱下部樁摩阻力; K 為荷載箱上部樁側阻力修正系數。將現場樁基自平衡檢測試驗實測所得到的 E5-11，E5-101，E5-58，E5-77，S-129 和 E5-88 6 根樁的荷載沉降數據進行轉換得到傳統的荷載沉降曲線，如表1 ～6、圖 1 ～ 6 所示。由圖中所示試驗結果可以看出，在樁端壓漿后本工程試樁位移較注漿前要小，除樁端被二次加載壓密原因外，其樁底壓漿固結有較非常明顯的效果。可以樁頂等效荷載?P/kN?樁頂等效荷載對應位移/mm

0 0 0． 00

2 1 917 1． 03

3 2 985 2． 23

4 4 054 3． 24

5 5 123 5． 16

6 6 192 7． 85

7 7 260 11． 85

8 8 329 14． 22

9 9 398 18． 73

10 10 467 26． 09

樁頂加載等效轉換數據序 號 樁頂等效荷載 P /kN 樁頂等效荷載對應位移/mm

0 0 0． 00

2 2 640 0． 72

3 4 170 1． 20

4 5 700 1． 80

5 7 230 2． 39

6 8 760 3． 16

7 10 290 3． 87

8 11 820 4． 84

9 13 350 5． 70

10 14 880 6． 77

樁頂加載等效轉換數據序 號 樁頂等效荷載 P /kN 樁頂等效荷載對應位移/mm

0 0 0． 00

2 2 397 1． 40

3 3 781 2． 44

4 5 165 3． 63

5 6 548 5． 28

6 7 932 6． 63

7 9 316 8． 62

8 10 700 10． 69

9 12 083 13． 57

10 13 467 16． 08

有效地減小樁間的不均勻沉降。同等加載荷載等級情況(Condition)下 其 樁 端 位 移 降 低 75． 49% ，73． 6% ，64． 77% ，81． 1% 。

4 結語

1) 經實際試驗數據，并分析后可看出，樁底后注漿可以是得樁的抗壓極限承載力有較明顯的提高。

2) 為減小樁間的不均勻沉降，樁底壓漿能起到一定的作用。

樁頂加載等效轉換數據序 號 樁頂等效荷載 P/kN 樁頂等效荷載對應位移/mm

0 0 0． 00

2 3 580 1． 44

3 5 571 2． 49

4 7 562 3． 84

5 9 554 5． 86

6 11 545 7． 61

7 13 536 11． 08

8 15 527 15． 05

9 17 519 17． 89

10 19 510 22． 22

( 基樁注漿前后自平衡靜載試驗)

序 號 樁頂等效荷載P/kN注漿前樁頂等效荷載對應位移/mm注漿后樁頂等效荷載對應位移 /mm

0 0 0． 00 0． 00

2 2 603 1． 07 0． 99

3 3 987 2． 72 1． 89

4 5 371 5． 09 3． 33

5 6 754 9． 17 4． 73

6 8 138 13． 60 6． 66

7 9 522 20． 68 8． 36

8 10 906 26． 61 10． 35

9 12 289 34． 64 13． 05

10 13 673 41． 71 16． 52

( 基樁注漿前后自平衡靜載試驗)

序號注漿前樁頂等效荷載P /kN注漿前樁頂等效荷載對應位移/mm注漿后樁頂等效荷載P/kN注漿后樁頂等效荷載對應位移/mm

0 0 0． 00 0 0． 00

2 3 407 2． 77 3 407 1． 47

3 5 398 5． 56 5 398 2． 49

4 7 389 7． 88 7 389 3． 60

5 9 380 12． 02 9 380 4． 76

6 11 372 17． 59 11 372 6． 08

7 13 363 22． 86 13 363 7． 70

8 15 354 27． 39 15 354 9． 40

9 17 345 35． 58 — —

10 19 337 42． 91 — —

3) 對鉆孔灌注樁，由于樁身較長，清孔困難，致使樁底有部分沉渣，樁端后注漿能夠固化沉渣，改善樁端持力層壓縮特性和樁側土層摩擦特性，增大樁頂荷載和減小樁頂沉降。

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